Beskriv lastkollektivet

Ange kontinuerligt moment, toppar, starter, reversering och stötar med deras varaktighet. En drift vid 30 N·m och 300 rpm med toppar på 60 N·m och reversering var tionde sekund kan inte beskrivas med ett enda medelmoment. 10 000 timmar vid 300 rpm ger 180 miljoner axelvarv; lastcykler per kugg kräver även ingreppsarrangemang och belastad drifttid.

Hårdhet är inte en momentklassning

Hårdhet mäter motstånd mot lokal intryckning. Hållfasthet och seghet beskriver andra egenskaper. En hård yta ersätter inte en lämplig kärna, tillräckligt härddjup eller skadefri slipning. Kuggfotsutmattning och gropbildning bedöms separat. Mikropitting, skärning, slitage och överlastbrott har ytterligare orsaker.

Värmebehandling och hårdhetsomräkning

Härdning och anlöpning påverkar tvärsnittets egenskaper. Induktionshärdning verkar lokalt; kuggfotens täckning är viktig. Sätthärdning förenar ett hårt ytskikt med en segare kärna. Nitrering kan begränsa deformation men kräver lämpligt material och skikt.

Ythårdhet, kärnhårdhet och effektivt härddjup är skilda krav. Omräknaren omfattar HV, HBW och Rockwell; den utökade tabellen tillför HRD, HR15N, HR30N, HR45N och metallisk Shore HS. HS är inte polymerernas Shore A eller D. HK och Leeb HL ingår inte.

Ståltabellerna används var för sig utan extrapolering. Interpolation ökar inte mätnoggrannheten. Tunna skikt, beläggningar, icke-järnmetaller och plaster kräver lämpliga prov. ISO 18265 och SAE J417 ersätter inte mätning i föreskriven skala.

Materialjämförelse · Ungefärlig omräkning

Hårdhetsomräkning: välj tabell och skala

HRC、HV、HBW är olika hårdhetsskalor, inte direkt omräkningsbara enheter. Publicerade tabeller interpoleras; ≈ betyder uppskattning, inte ny mätning.

Omräkningsintervall och källdata

De använda publicerade referenspunkterna visas. Tomma och icke-standardiserade parentesvärden ingår inte. Ingen sammanslagning mellan tabeller eller extrapolering. Spara tabellnamnet eftersom tabeller kan skilja sig.

Härdade skikt kräver direkt kontroll

Referensjämförelse för icke-austenitiska stål. Sätthärdade, nitrerade eller tunna härdade skikt och andra material omfattas inte; mät direkt enligt föreskriven skala.HV0.3、HV1、HV10 siffrorna anger provkraft, inte fritt utbytbara skalor.

MPa/N/mm² är hållfasthets- eller spänningsenheter, inte hårdhetsskalor. Ingen omräkning till tillåten kuggspänning, märkmoment eller säkerhet.

Krafter på båda hjulen

För ett idealt utvändigt cylindriskt par gäller i = z₂/z₁, n₂ = n₁/i och T₂ = iT₁. Med N·m och mm blir Fₜ = 2000T₁/d_w1 = 2000T₂/d_w2. Högre utgående moment betyder inte större kontaktkraft.

Med driftingreppsvinkel α_wt och snedvinkel β_w gäller Fᵣ = Fₜ tan α_wt och |Fₐ| = Fₜ tan |β_w|. Krafterna är motriktade i samma koordinatsystem. Axialriktningen beror på kuggriktning och rotationsriktning. Lagerreaktioner kräver stödpunkternas lägen. Verktyget bortser från förluster, friktion och dynamiska faktorer; det är ingen fullständig hållfasthetsberäkning och gäller inte direkt för koniska eller hypoidväxlar.

Lastberäkning för kugghjulspar

Undersök krafterna på båda hjulen

Ange drivmoment, arbetsdelningsdiameter och kuggantal. Utväxlingen bestämmer utgående diameter och varvtal; båda momenten och tre kraftkomponenter visas.

Formler, mellanvärden och antaganden

För kompatibla utvändiga raka eller sneda kugghjul med parallella axlar. Lika snedvinkel och motsatt riktning. Idealt stationärt enkelingrepp utan friktion eller förlust; övriga ingrepp, lagerreaktioner, tyngd, tröghet och extra axiallast ingår inte.

Varför lika krafter ger olika vridmoment?

Krafterna är lika stora och motriktade. Större arbetsradie ger längre hävarm och större moment. Tabellen visar belopp; bestäm tecken i samma koordinatsystem. Axialkraften beror även på snedriktning och rotationsriktning.

Inga säkerhetsfaktorer beräknas. Rotgeometri, material, värmebehandling och utmattningscykler måste bedömas separat för varje hjul.

Montagefel och kontroll

Uppriktningsfel, axelböjning och husdeformation kan samla lasten vid kuggkanten. Fel monteringsavstånd ändrar kontaktbilden för koniska hjul; korrekt flankspel räcker inte som kontroll.

Kontrollera kast, passningar, skuldror, mellanlägg, förspänning, monteringsmått, spel och kontaktbild. För hög förspänning ger värme; för låg kan försämra positioneringen. Kontrollera också smörjning, föroreningar och tätningar. Dokumentera temperatur, buller och vibrationer under representativ last. Att växeln går lätt för hand bevisar inte god kontakt i drift.

Använd standarderna för rätt fråga

ISO 6336, ANSI/AGMA 2101 och DIN 3990 avser cylindriska hjul; ISO 10300 och ANSI/AGMA 2003 avser koniska hjul. DIN 3990-5 och JIS B 1755 ger materialunderlag. Blanda inte godtyckligt faktorer och tillåtna spänningar från olika metoder.

DIN ISO 1328-1 och JIS B 1702-1 gäller noggrannhet, inte garanterad livslängd. ANSI/AGMA 2008 och JIS B 1705 behandlar olika montage- eller spelfrågor. JIS B 1759 gäller plasthjul. Kontrollera utgåva och tillämpningsområde; offentliga källor ersätter inte auktoriserade fullständiga standardtexter.

Källor

Källor (43)

Originaltitlar och länkar bevaras. Offentliga sammanfattningar ersätter inte auktoriserade standarder.

  1. S01ANSI/AGMA 2101-E25
  2. S02ANSI/AGMA 2003-D19 (R2025)
    2019/2025 再確認Källor ↗
  3. S03ISO 6336-1:2019
    2019/2025 確認Källor ↗
  4. S04ISO 10300-1:2023
  5. S05Calculation of Gear Dimensions
    基礎技術參考Källor ↗
  6. S06From Gear Mesh to System: Advanced Prediction of Transmission Error
    2025-07-11Källor ↗
  7. S07A Review on Gear Transmission Error
    2025-08-26Källor ↗
  8. S08Non-destructive analysis of surface-induced fatigue: Characterisation of micropitting and crack formation
  9. S09平行軸高接觸率正齒輪系統的動態受載齒面接觸分析
    2025-01-21Källor ↗
  10. S10動態負載下修整型行星齒輪傳動機構嚙合齒面接觸特性研究
    2025-07-31Källor ↗
  11. S11Preload design for a tapered roller bearing pair
    公開工程案例Källor ↗
  12. S12Axial load carrying capacity
    2007/基礎技術參考Källor ↗
  13. S13Seal analysis pays
    1995/基礎技術參考Källor ↗
  14. S14How To Replace Oil as a Lubricant in Worm Gearboxes With Grease
    2026-03-04Källor ↗
  15. S15Analytical efficiency calculation for grease lubricated worm gears
  16. S16Decades in the Making: ANSI/AGMA 2101-E25
  17. S17具齒廓修形內嚙合非圓形齒輪創成之方法建立與其傳動誤差分析
    2018/術語對照Källor ↗
  18. S18傘齒輪齒胚與工程圖之 SolidWorks 自動建模方法之研究
    113 學年度Källor ↗
  19. S19螺旋齒輪的模數與加工
    基礎用語參考Källor ↗
  20. S20遊星歯車機構|行星齒輪機構
    基礎機構參考Källor ↗
  21. S21Gear Mathematics for Bevel & Hypoid Gears, Chapter 2
    2015/基礎幾何Källor ↗
  22. S22齒輪技術入門篇
    基礎教材/版本年份未標明Källor ↗
  23. S23傳動鏈強度計算原理|沈佳駿、蔡錫錚、莊啟佑、許桓維
    2023-07-01Källor ↗
  24. S24傳動系統之齒輪修整分析|黃礪德、曹嘉、曾瑞堂
    2018-10-01Källor ↗
  25. S42From Gear Mesh to System: Advanced Prediction of Transmission Error
    2025-07-11Källor ↗
  26. S43國光牌一號多效滑脂
    產品資料Källor ↗
  27. S25Hardness Testing Machines Overview E17001(6)|鋼硬度換算表
    2026-03 型錄Källor ↗
  28. S26Technical Pocket Guide STT|Engineering materials 硬度比較表
    手冊公開版/基礎參考Källor ↗
  29. S27ISO 18265:2013|Metallic materials — Conversion of hardness values
    2013/2024 確認Källor ↗
  30. S28SAE J417_201801|Hardness Tests and Hardness Number Conversions
    2018 穩定化/1983 修訂Källor ↗
  31. S29Atmospheric carburising
    公開製程說明Källor ↗
  32. S30DIN 3990-1:1987-12|圓柱齒輪承載計算:基本原理與影響因子
    1987/查核日標示 CURRENTKällor ↗
  33. S31DIN 3990-5:1987-12|耐久極限與材料品質
    1987/查核日標示 CURRENTKällor ↗
  34. S32DIN ISO 1328-1:2018-03|圓柱齒輪齒面公差分類
  35. S33JIS B 1755:1999|正齒及斜齒輪承載:材料強度與品質
    1999/2025-10-20 確認Källor ↗
  36. S34JIS B 1702-1:2016|圓柱齒輪齒面偏差與精度
    2016/2021 確認Källor ↗
  37. S35JIS B 1705:2013|傘齒輪齒隙
    2013/2023 確認Källor ↗
  38. S36ANSI/AGMA 2008-D11|Assembling Bevel Gears
  39. S37Gear Mesh Assembly|Robert F. Wasilewski, Arrow Gear
    2015-05-01Källor ↗
  40. S38Gear mesh, NVH Evaluation
    2015-06-01Källor ↗
  41. S39JIS B 1759:2019|塑膠圓柱齒輪彎曲強度評估
    2019/2024 確認Källor ↗
  42. S40DIN 3990-2:1987-12|齒面點蝕承載評定
  43. S41DIN 3990-3:1987-12|齒根承載評定